Home - qdidactic.com
Didactica si proiecte didacticeBani si dezvoltarea cariereiStiinta  si proiecte tehniceIstorie si biografiiSanatate si medicinaDezvoltare personala
referate baniLucreaza pentru ceea ce vei deveni, nu pentru ceea ce vei aduna - Elbert Hubbard





Afaceri Agricultura Comunicare Constructii Contabilitate Contracte
Economie Finante Management Marketing Transporturi

Instalatii


Qdidactic » bani & cariera » constructii » instalatii
instalatii de incalzire - sa se rezolve la nivel de de executie instalatia de incalzire a imobilului



instalatii de incalzire - sa se rezolve la nivel de de executie instalatia de incalzire a imobilului


Proiect


instalatii de incalzire


- PARTEA I -


INSTALATII INTERIOARE


TEMA DE PROIECT


Sa se rezolve la nivel de proiect de executie instalatia de incalzire a imobilului indicat in planurile de arhitectura anexate.


A DATE DE PROIECTARE

  1. Caracteristici geometrice ale cladirii : conform planurilor de subsol, parter, etaj curent si ultim etaj.
  2. Caracteristici de amplasament ale cladirii :

- Localitatea : Cluj

- Zona eoliana :IV

- Altitudinea :…360 m……….

-Orientarea intrarii cladirii : usa de intrare catre sud

3. Caracteristicile elementelor de constructie calculate in functie de n=10, numarul de ordine din catalog :


Compozitie terasa : m=1.06

Nr

strat

Material

(mm)

(W/m*k)

R  (m2*k/W)

S24

(W/m2*k)

D


1

Tencuiala din mortar de var

19.12

0.7

0.027

8.24

0.222

2

Placa din beton armat

78

1.62

0.048

15.36

0.747

3

Sapa de egalizare din beton cu agregate usoare

50

0.46

0.108

5.79

0.62

4

Bariera contra vaporilor

8

0.17

0.047

3.28

0.15

5

Sapa de protectie din mortar ciment

27.5

0.93

0.029

10.08

0.292

6

Hidroizolatie

15

0.17

0.088

3.25

0.286

7

Pietris

65

0.26

0.25

3.77

0.94

8

Izolatie termica :Polistiren celular,


0.035


0.29


9

Total


0.597


3.23



Compozitia peretelui exterior : m=0.984

Nr

Strat

Material

δ (mm)

λ (W/m*k)

R

(m2*k/W)

S24

(W/m2*k)

D


1

Tencuiala din mortar de var

19.12

0.7

0.027

8.24

0.222

2


Zidarie din caramida plina

365

0.8

0.456

9.51

4.336

3

Izolatie termica : Polistiren celular


0.035


0.29


4

Tencuiala din mortar de var ciment

27.5

0.93

0.029

10.08

0.292

5

Suma totala


0.512


4.84

Compozitia planseului cu pardoseala calda m=1.07


Nr

Strat

Material

δ(mm)

λ(W/m*k)

R

(m2*k/W)

S24

(W/m2*k)

D


1

Parchet din lemn

20

0.14

0.142

3.74

0.531

2

Dale prefabricate

15

1.39

0.010

13.57

0.13

3

Placa din beton armat

84

1.62

0.051

15.36

0.76

4

Izolatie termica B.C.A

100

0.23

0.434

2.89

1.25

5

Tencuiala din mortar var ciment

30

0.93

0.032

10.08

0.32

6

Suma totala


0.663


3.01


* Stratul de izolatie termica din B.C.A apare numai la planseul dintre parter si subsol.



Perete interior m=1


Nr strat

Material

δ

(mm)

Λ

(W/mk)

R

(m2*k/W)

S24

(W/m2*k)

D


1

Tencuiala din mortar de var

12.5

0.7

0.017

8.24

0.14

2

Zidarie din caramida plina

365

0.8

0.45

9.51

4.27

3

Tencuiala din mortar var

12.5

0.7

0.017

8.24

0.14

4

Suma totala



0.484


4.55



Alte caracteristici ale elementelor de constructie


Usi simple din lemn catre exterior:

R0 = 0.287 [m2*k/W]

Usi simple cu geam si rama de lemn pentru balcoane:

R0 = 0.216 [m2*k/W]

Ferestre duble cu rame de lemn:

R0 = 0.431 [m2*k/W]


Parametrii aerului exterior:


Temperatura exterioara conventionala de calcul θ0= -18 0C

Umiditatea relativa φ=47.52%


Paramtrii aerului interior:

Temperatura interioara conventionala de calcul :

Conform destinatiei incaperii:


Bucatarie                   ti= 180C

Vestibul ti= 180C

Camere de baie si dusuri ti= 220C

Toalete ti= 180C

Camere locuit si holuri                 ti= 200C


umiditatea relativa a aerului interior : φ=60 %

agent termic utilizat - apa calda din reteaua exterioara : 0C

inaltimea unui nivel curent : h = 2.55+δplanseu=2.55+(0.020+0.015+0.084+0.030)=2.696 m


1.   Calculul rezistentelor termice si verificarea termoenergetica a elementelor de constructie exterioare


1.2 Calculul rezistentelor termice a elementelor de constructie

Se completeaza rubricile R si D din tabele

Rj= ; Rj – rezistenta la conductibilitate

Dj= ; Dj – indice de inertie termica


Se insumeaza pe toate coloanele unui element de constructie :

R= ; D= ;


1.3    Calculul coeficientului de masivitate termica

m= 1.225- 0.05*D


Terasa : m =1.06

Planseu pardoseala-calda : m= 1.07

Perete interior m=1

Perete exterior :                   m= 0.98


1.4 Calculul rezistentei globale a elementelor de constructie


R0 =Ri +ΣRj +Re          ,unde Ri si Rj se iau din STAS

Calculul rezistentei globale a terasei:

Ri= 0.125, Re = 0.042, ΣRj =0.597

R0= Ri+Re+ΣRj => R0 = 0.764 [m2k/W]

Calculul rezistentei globale a peretelui interior:

Ri= 0.125, Re = 0.042, ΣRj = 0.484

R0= Ri+Re+ΣRj => R0 =0.651 [m2k/W]

Calculul rezistentei globale a planseului pardoseala:

Ri= 0.167, Re = 0.042, ΣRj = 0.663

R0= Ri+Re+ΣRj => R0 = 0.872 [m2k/W]

Calculul rezistentei globale a peretelui exterior:

Ri= 0.125, Re = 0.042, ΣRj = 0.512

R0= Ri+Re+ΣRj => R0 = 0.679 [m2k/W]



1.5 Se calculeaza pe incaperi pentru elementele de constructie exterioare rezistenta termica necesara pentru asigurarea confortului (R0C) :


Relatia pentru asigurarea confortului termic

R0C= , unde n= 1 ; te= -18 0C; = 4 , pentru perete exterior;

= 3 ,pentru tavan ;


Ultimul etaj

1.Camera de zi : ti=200C

Perete exterior : R0C= =1.163 [m2k/W]

Terasa : R0C= =1.678 [m2k/W]

2.Dormitorul : ti=200C

Perete exterior : R0C= =1.163 [m2k/W]

Terasa : R0C= =1.678 [m2k/W]


Etaj curent

1.Camera de zi : ti=200C

Perete exterior : R0C= =1.163 [m2k/W]

2.Dormitorul : ti=200C

Perete exterior : R0C= =1.163 [m2k/W]


Parter

1.Camera de zi : ti=200C

Perete exterior : R0C= =1.163 [m2k/W][

2.Dormitorul : ti=200C

Perete exterior : R0C= =1.163 [m2k/W]


1.6 Se calculeaza rezistenta termica necesara pentru evitarea fenomenului de condensare


R0CO=


-temperatura punctului de roua

n=1

Ri =0.125 pentru perete exterior

-temperatura interioara a incaperii

= -180C -temperatura exterioara

φ= 60 ٪ -umiditatea relativa a spatiului interior


Ultimul etaj

Camera de zi si dormitor :

ti=200C ; =120C din indrumator aleasa;

Perete exterior : R0C0= =0.678 [m2k/W]

Terasa : R0C0= =0.678 [m2k/W]


Etaj curent

Perete exterior : R0C0= =0.678 [m2k/W]


Parter


Perete exterior : R0C0= =0.678 [m2k/W]


1.7 Se compara pentru elementele de constructie exterioare R0 cu max( R0C , R0CO ) si se alege R0M =max(R0C, R0C0)

a)

Daca R0>R0M nu se introduce izolatie termica.

Daca R0<R0M se introduce izolatie termica astfel incat R0=R0M


R0M= Ri+ ΣRj+ Re+ Riz

Riz = δiz = Riz* iz= [R0M- (Ri+ ΣRj+ Re)] * iz


Se alege grosimea STAS a izolatiei >

b)     Daca R0<R0M se recalculeaza R0 R0* corespunzator lui : R0*=R0+Riz


1)     Verificarea rezistentelor termice daca indeplinesc conditiile de confort si conditiile de evitare a condensului pentru camera de zi si dormitor :


-Terasa : R0 = 0.764 [m2k/W]

R0C= 1.678 [m2k/W]

R0C0= 0.678 [m2k/W]

R0M =max(R0C, R0C0) R0M =1.678 [m2k/W]

deci R0<R0M R0=R0M= Ri+ ΣRj+ Re+ Riz

Riz = δiz = Riz* iz= [R0M- (Ri+ ΣRj+ Re)] * iz

iz=0.035 [W/m*K] (polistiren celular)

δiz = (1.678 -0.764)*0,035 =0.031 m=31 [mm]

=36 [mm]



- Perete exterior R0 = 0.679 [m2k/W]

R0C= 1.163 [m2k/W]

R0C0= 0.678 [m2k/W]

R0M =max(R0C, R0C0) R0M =1.168 [m2k/W]

deci R0<R0M R0=R0M= Ri+ ΣRj+ Re+ Riz

Riz = δiz = Riz* iz= [R0M- (Ri+ ΣRj+ Re)] * iz

iz=0.035 [W/m*K] (polistiren celular)

δiz = (1.163 -0.679)*0,035 =0.016 mm=16 [mm]

=24 [mm]


b) Recalcularea rezistentelor termice dupa ce am introdus izolatia:

Terasa : R0*=R0+Riz =0.764 + =1.792 [m2k/W]

Verificam daca sunt indeplinite conditia: R0* > R0M

ti - θi ≤ ∆imax(=3)

(R0*=1.792 [m2k/W]) > (R0M =1.678 [m2k/W])

ti - θi = =1.06 (20+18)=2.80 < 3

cele doua conditii sunt indeplinite deci am ales o izolatie termica corespunzatoare


Perete exterior : R0*=R0+Riz =0.679 + =1.364 [m2k/W]

Verificam daca sunt indeplinite conditia: R0* > R0M

ti - θi ≤ ∆imax(=4)


(R0*=1.364 [m2k/W]) >(R0M =1.163 [m2k/W])

ti - θi = =0.98 (20+18)=3.41 < 4

cele doua conditii sunt indeplinite deci am ales o izolatie termica corespunzatoare


2.Calculul pierderilor de caldura ale incaperilor



[W]

unde pierderea de caldura prin transmisie   

+ + [W]

pierderea de caldura prin terasa

=pierderea de caldura prin perete exterior

=pierderea de caldura prin pardoseala

=pierderea de caldura prin perete interior

=pierderea de caldura prin fereastra exterioara

=pierderea de caldura prin usa


Pentru fiecare element de constructie in parte, perete interior/exterior, pardoseala calda, terasa, pierderea de caldura prin transmisie este data de relatia:


,

unde R0*= rezistenta termica finala a elementului de costructie

S= suprafata de calcul a elementului de constructie

= diferenta intre temperatura interioara a aerului si cea a spatiului adiacent

m=coeficient de masivitate


Necesarul de caldura pentru incalzirea aerului rece infiltrat in incapere Qi

unde :

necesarul de caldura raportat la nr de schimburi de aer necesar pt conditii de confort fiziologic

= necesarul de caldura raportat la viteza conventionala a vantului


na0= nr de schimburi de aer necesar

na0 =0,22*10-3 camere de locuit na0 =0,33*10-3 bucatarii

na0 =0,28*10-3 bai

V= volumul incaperii [m3]

ρ= densitatea aerului la temperatura ti

cp= caldura specifica la presiune constanta a aerului la temperatura ti

cp=1,2971 [J/kg*k]

ρ=1,29 [kg/m3]

E= coeficient de corectie de inaltime ;E=1

i= coeficient de infiltratie

L= lungimea rosturilor elementelor mobile ale ferestrelor si usilor

[m]

v= viteza conventionala a vantului               [m/s]


Parter


H=2.55+ =2.62 [m]

a) Camera de zi:

ti= 200C ; te= -180C;


Calculul pierderilor de caldura prin peretele exterior:

m= 0.98

R0*=1.36 [m2k/W]

SPE= S-SFE-SUSA

S=L*H

S=8.1*2.62=21.22 [m2]

SFE=1.2*1.3=1.56 [m2]

SUSA=0.8*2.1=1.68 [m2]

S=21.22-1.56-1.68=17.98 [m2]


= =487.31 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin ferestrele peretelui experior:

mFE=1.2

R0FE=0.431 [m2k/W]


= =165.04 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa balcon:

mUSA=1.2

R0USA=0.216 [m2k/W]


= =354.66 [W]


Calculul pierderilor de caldura prin peretele interior1(spre baie):

m=1

R0Pint = [0.651 m2k/W]

SPint1=2.1*2.62=5.50[ m2]


= =-16.89 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin peretele interior2(spre vestibul deasupra usii):

m=1

R0Pint = 0.651 [m2k/W]

SPint2=1*(2.62-2.1)=0.52 [m2]


= = 1.59 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa interioara(spre vestibul):

mUSA=1.2

SUSA=1*2.1=2.1[m2]

R0USA=0.216 [m2k/W]


= =23.33 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin pardoseala calda:

m=1.07

RPD = 0.872 [m2k/W]

SPD=5*3.1=15.5 [m2]


= =171.11 [W]


= + + + + + +

487.31+165.04+354.66-16.89+1.59+23.33+171.11=1196.19 [W]



Adaosuri:

De orientare : Ao= 5 % conform orientarii N;

De compensare a suprafetei reci Ac

Rezistenta totala medie la transferul de caldura a elementelor de constructie delimitatoare ale incaperii este: , unde ST= suprafata totala a incaperii ;

Rm= [ ]

ST=2*(3.1*5)+2*(3.1*2.62)+2*(5*2.62)=73.44 [m2]

2.342 [ ]

Din nomograma (Rm, Ac) , valoarea procentuala a adaosului Ac este Ac=6.9 %;


Calculul necesarului de caldura pt incalzirea aerului rece infiltrat in incapere:

Necesarul de caldura raportat la nr. de schimburi de aer necesar pt conditii de confort fiziologic

[W]

na0=0.22* pentru camere de locuit ;

V=40.61 [m3] ; cp=1,297* [J/kg*k] =1.29 [kg/m3]

=0.22*40.61*1.29*1.2971*(20+18)* =607.19 [W]

Necesarul de caldura raportat la viteza conventionala a vantului

L=12.1

E=1

= =1.54<3

Se=suprafata ferestre si usi exterioare

Si=suprafata usi interioare

i=0.1111 din tabel conform usilor si ferestrelor simple din lemn cu deschidere interioara cu accesorii si garnituri corespunzatoare cladirilor permeabile cu ferestre


V4/3 =6.35 m/s - functie de zona eoliana III in localitate

=6.35*0.1111*12.1* *(20+18) =343.53 [W]

=> 607.19 [W]

1191.19* +607.19= 1887.11 [W] 


b) Dormitor:

ti= 200C ; te= -180C;


Calculul pierderilor de caldura prin peretele exterior:

m= 0.97

R0*=1.36 [m2k/W]

SPE= S-SFE-SUSA

S=L*H

S=8*2.62=20.96 [m2]

SFE=1.2*0.8=0.96 [m2]

SUSA=0.8*2.1=1.68 [m2]

S=20.96-0.96-1.68=18.32 [m2]


= =496.52 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin ferestrele peretelui exterior:

mFE=1.2

R0FE=0.431 [m2k/W]


= =101.57 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa balcon:

mUSA=1.2

R0USA=0.216 [m2k/W]


= =354.66 [W]


Calculul pierderilor de caldura prin peretele interior(spre vestibul):

m=1

R0Pint = 0.655 [m2k/W]

SPint=2*2.62+1*0.52=5.76 [m2]


= = 17.69 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa interioara(spre vestibul):

mUSA=1.2

SUSA=1*2.1=2.1[m2]

R0USA=0.216 [m2k/W]


= =23.33 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin pardoseala calda

m=1.07

RPD = 0.872 [m2k/W]

SPD=5*3=15 [m2]


= =165.65 [W]


= + + + + + ;


= 496.52+101.57+354.66+17.69+23.33+165.65=1159.42 [W]


Adaosuri:

De orientare : Ao= 0 % conform orientarii V

De compensare a suprafetei reci Ac

Rezistenta totala medie la transferul de caldura a elementelor de constructie delimitatoare ale incaperii este: , unde ST= suprafata totala a incaperii ;

Rm=

ST=2*(3*5)+2*(3*2.62)+2*(5*2.62)=71.92 [m2]

2.34 [ ]

Din nomograma (Rm, Ac) , valoarea procentuala a adaosului Ac este Ac=6.9 %;


Calculul necesarului de caldura pt incalzirea aerului rece infiltrat in incapere:

Necesarul de caldura raportat la nr. de schimburi de aer necesar pt conditii de confort fiziologic

[W]

na0=0.22* pentru camere de locuit ;

V=39.3 [m3 ]; cp=1,2971* J/kg*k =1.29 kg/m3

=0.22*39.3*1.29*1.2971*(20+18)* =451.72 [W]

Necesarul de caldura raportat la viteza conventionala a vantului

E=1

L=9.8

= =1.25<3

Se=suprafata ferestre si usi exterioare

Si=suprafata usi interioare

i=0.1111 din tabel conform usilor si ferestrelor simple din lemn cu deschidere interioara cu accesorii si garnituri corespunzatoare cladirilor permeabile cu ferestre


V4/3 =6.35m/s - functie de zona eoliana IV in localitate

=6.35*0.1111*9.8* *(20+18) =278.23 [W]

=> 451.72 [W] 

1159.42* +451.42= 1680.70 [W]



Etaj curent


H=2.55+(0.02+0.015+0.084+0.03)=2.699 m


a) Dormitor:

ti= 200C ; te= -180C;


Calculul pierderilor de caldura prin peretele exterior:

m= 0.97

R0*=1.36 [m2k/W]

SPE= S-SFE-SUSA

S=L*H

S=8*2.699=21.59 [m2]

SFE=1.2*0.8=0.96 [m2]

SUSA=0.8*2.1=1.68 [m2]

S=21.52-0.96-1.68=18.95 [m2]


= =513.60 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin ferestrele peretelui exterior:

mFE=1.2

R0FE=0.431 [m2k/W]


= =101.58 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa balcon:

mUSA=1.2

R0USA=0.216 [m2k/W]


= =354.66 [W]


Calculul pierderilor de caldura prin peretele interior(spre vestibul):

m=1

R0Pint = 0.655 [m2k/W]

SPint=2*2.697+2*0.597=5.99 [m2]


= =18.40 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa interioara(spre vestibul):

mUSA=1.2

SUSA=1*2.1=2.1[m2]

R0USA=0.216 [m2k/W]


= = 23.33 [W]

= + + + +

=513.60+101.58+354.66+18.40+23.33=1011.57 [W]


Adaosuri:

De orientare : Ao= 0 % conform orientarii V

De compensare a suprafetei reci Ac

Rezistenta totala medie la transferul de caldura a elementelor de constructie delimitatoare ale incaperii este: , unde ST= suprafata totala a incaperii ;

Rm=

ST=2(3*5)+2(3*2.699)+2(5*2.699)=73.18 [m2]

2.73

Din nomograma (Rm, Ac) , valoarea procentuala a adaosului Ac este Ac=6.7 %;


Calculul necesarului de caldura pt incalzirea aerului rece infiltrat in incapere:

Necesarul de caldura raportat la nr. de schimburi de aer necesar pt conditii de confort fiziologic

[W];

na0=0.22* pentru camere de locuit ;

V=3*5*2.699=40.48 [m3]; cp=1,2971* J/kg*k; =1.29 [kg/m3 ];

=0.22*40.48*1.29*1.2971*(20+18)* =600.22 [W]

Necesarul de caldura raportat la viteza conventionala a vantului

E=1

L=9.8

=2.64/2.1=1.25<3

Se=suprafata ferestre si usi exterioare

Si=suprafata usi interioare

i=0.1111 din tabel conform usilor si ferestrelor simple din lemn cu deschidere interioara cu accesorii si garnituri corespunzatoare cladirilor permeabile cu ferestre


V4/3 =6.35m/s - functie de zona eoliana IV in localitate

=6.35*0.1111*9.8* *(20+18) =278.23 [W]

=> 600.22 [W] 

1011.57* +600.22 = 1672.48 [W] 


b) Camera de zi:

ti= 200C ; te= -180C;


Calculul pierderilor de caldura prin peretele exterior:

m= 0.97

R0*=1.36 [m2k/W]

SPE= S-SFE-SUSA

S=L*H



S=8.1*2.697=21.86 [m2]

SFE=1.2*1.3=1.56 [m2]

SUSA=0.8*2.1=1.68 [m2]

S=21.84-1.56-1.68=18.62 [m2]


= =504.65 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin ferestrele peretelui exterior:

mFE=1.2

R0FE=0.431 [m2k/W]


= =165.05 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa balcon:

mUSA=1.2

R0USA=0.216 [m2k/W]


= =354.66 [W]


Calculul pierderilor de caldura prin peretele interior1(spre baie):

m=1

R0Pint = 0.651 [m2k/W]

SPint1=2.1*2.699=5.66 [m2]


= = -17.20 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin peretele interior2 (spre vestibul deasupra usii):

m=1

R0Pint = 0.651 [m2k/W]

SPint2=1*(2.699-2.1)=0.599 [m2]


= = 1.84 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa interioara (spre vestibul):

mUSA=1.2

SUSA=1*2.1=2.1[m2]

R0USA=0.216 [m2k/W]


= =23.33 [W]

= + + + + +                                                                                    =504.65+165.05+354.66-17.20+1.84+23.33=1032.30 [W]



Adaosuri:

De orientare : Ao= 5 % conform orientarii N

De compensare a suprafetei reci Ac

Rezistenta totala medie la transferul de caldura a elementelor de constructie delimitatoare ale incaperii este: , unde ST= suprafata totala a incaperii ;

Rm= ;

ST=2(3.1*5)+2(3.1*2.699)+2(5*2.699)=74.72 [m2]

2.75

Din nomograma (Rm, Ac) , valoarea procentuala a adaosului Ac este Ac=6.7 %;


Calculul necesarului de caldura pt incalzirea aerului rece infiltrat in incapere:

Necesarul de caldura raportat la nr. de schimburi de aer necesar pt conditii de confort fiziologic

[W]

na0=0.22* pentru camere de locuit ;

V=3.1*5*2.699=41.83 [m3] ; cp=1,2971* J/kg*k ; =1.29 [kg/m3]

=0.22*41.83*1.29*1.2971*(20+18)* =620.23 [W]

Necesarul de caldura raportat la viteza conventionala a vantului

L=12.1

E=1

= =1.54<3

Se=suprafata ferestre si usi exterioare

Si=suprafata usi interioare

i=0.1111 din tabel conform usilor si ferestrelor simple din lemn cu deschidere interioara cu accesorii si garnituri corespunzatoare cladirilor permeabile cu ferestre;


V4/3 =6.35m/s - functie de zona eoliana IV in localitate

=6.35*0.1111*12.1* *(20+18) =343.53 [W]

=> 620.23 [W]

1032.30 * +620.23= 1773.30 [W] 


Ultimul etaj


H=2.55+ =2.62 [m]



a) Camera de zi

ti= 200C ; te= -180C;


Calculul pierderilor de caldura prin peretele exterior:

m= 0.97

R0*=1.36 [m2k/W]

SPE= S-SFE-SUSA

S=L*H

S=8.1*2.62=21.22 [m2]

SFE=1.2*1.3=1.56 [m2]

SUSA=0.8*2.1=1.68 [m2]

S=21.22-1.56-1.68=17.98 [m2]


= =487.31 [W]


Calculul pierderilor de caldura prin ferestrele peretelui exterior:

mFE=1.2

R0FE=0.431 m2k/W


= =165.05 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa balcon:

mUSA=1.2

R0USA=0.216 m2k/W


= =354.67 [W]


Calculul pierderilor de caldura prin peretele interior1(spre baie):

m=1

R0Pint = 0.651 m2k/W

SPint1=2.1*2.62=5.5 m2


= =-16.89 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin peretele interior2(spre vestibul deasupra usii):

m=1

R0Pint = 0.651 [m2k/W]

SPint2=1*(2.62-2.1)=0.52 [m2]


= = 1.59 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa interioara(spre vestibul):

mUSA=1.2

SUSA=1*2.1=2.1[m2]

R0USA=0.216 [m2k/W]


= =23.33 [W]


Calculul pierderilor de caldura prin terasa:

m=1.04

R0*=1.792 m2k/W

STE =5*3.1=15.5 m2


= =341.83 [W]

+ + + + + +

487.31+165.05+354.67-16.89+1.59+23.33+341.83=1356.89 [W]


Adaosuri:

De orientare : Ao= 5 % conform orientarii N

De compensare a suprafetei reci Ac

Rezistenta totala medie la transferul de caldura a elementelor de constructie delimitatoare ale incaperii este: , unde ST= suprafata totala a incaperii ;

Rm=

ST=2(3.1*5)+2(3.1*2.62)+2(5*2.62)=74.72 [m2]

2.09

Din nomograma (Rm, Ac) , valoarea procentuala a adaosului Ac este Ac=7.2 %;


Calculul necesarului de caldura pt incalzirea aerului rece infiltrat in incapere:

Necesarul de caldura raportat la nr. de schimburi de aer necesar pt conditii de confort fiziologic

[W]

na0=0.22* pentru camere de locuit ;

V=3.1*5*2.62=40.41 [m3 ]; cp=1,2971* J/kg*k; =1.29 [kg/m3]

=0.22*40.41*1.29*1.2971*(20+18)* =604.83 [W]

Necesarul de caldura raportat la viteza conventionala a vantului

L=12.1

E=1

= =1.54<3

Se=suprafata ferestre si usi exterioare

Si=suprafata usi interioare

i=0.1111 din tabel conform usilor si ferestrelor simple din lemn cu deschidere interioara cu accesorii si garnituri corespunzatoare cladirilor permeabile cu ferestre


V4/3 =6.35 [m/s] - functie de zona eoliana IV in localitate

=6.35*0.1111*12.1* *(20+18) =346.77 [W]

=> 604.83 [W] 

1356.89* +604.83= 2127.26 [W] 


b) Dormitor:


ti= 200C ; te= -180C;


Calculul pierderilor de caldura prin peretele exterior:

m= 0.97

R0*=1.36 [m2k/W]

SPE= S-SFE-SUSA

S=L*H

S=8*2.62=20.96 [m2]

SFE=1.2*0.8=0.96 [m2]

SUSA=0.8*2.1=1.68 [m2]

S=20.96-0.96-1.68=18.32 [m2]


= =496.52 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin ferestrele peretelui exterior:

mFE=1.2

R0FE=0.431 m2k/W


= =101.57 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa balcon:

mUSA=1.2

R0USA=0.216 m2k/W


= =354.66 [W]


Calculul pierderilor de caldura prin peretele interior(spre vestibul):

m=1

R0Pint = 0.651 [m2k/W]

SPint=2*2.62+1*0.52=5.76 [m2]


= = 17.69 [W]

Calculul pierderilor de caldura prin usa interioara(spre vestibul):

mUSA=1.2

SUSA=1*2.1=2.1m2

R0USA=0.216 m2k/W


= =23.33 [W]


Calculul pierderilor de caldura prin terasa:

m=1.04

R0*=1.792 m2k/W

STE =5*3=15 m2


= =330.80 [W]

+ + + + +


496.52+101.57+354.66+17.69+23.33+330.80=1324.57 [W]



Adaosuri:

De orientare : Ao= 0 % conform orientarii V

De compensare a suprafetei reci Ac

Rezistenta totala medie la transferul de caldura a elementelor de constructie delimitatoare ale incaperii este: , unde ST= suprafata totala a incaperii ;

Rm=

ST=2*(3*5)+2*(3*2.62)+2*(5*2.62)=73.18 m2

2.09 [ ]

Din nomograma (Rm, Ac) , valoarea procentuala a adaosului Ac este Ac=7.2 %;


Calculul necesarului de caldura pt incalzirea aerului rece infiltrat in incapere:

Necesarul de caldura raportat la nr. de schimburi de aer necesar pt conditii de confort fiziologic

[W]

na0=0.22* pentru camere de locuit ;

V=3*5*2.62=39.3 [m3]; cp=1,2971* J/kg*k; =1.29 [kg/m3]

=0.22*39.3*1.29*1.2971*(20+18)* =588.18 [W]

Necesarul de caldura raportat la viteza conventionala a vantului

E=1

L=9.8

= =1.25<3

Se=suprafata ferestre si usi exterioare

Si=suprafata usi interioare

i=0.1111 din tabel conform usilor si ferestrelor simple din lemn cu deschidere interioara cu accesorii si garnituri corespunzatoare cladirilor permeabile cu ferestre


V4/3 =6.35 [m/s] - functie de zona eoliana IV in localitate

=6.35*0.1111*9.8* *(20+18) =280.86 [W]

=> 588.18 [W] 

1324.57 * +588.18 = 2005.46 [W] 



3.Calculul corpurilor de incalzire



Corpurile de incalzire se aleg din tabel in functie de capacitatea calorica necesara, calculata cu formula :


-pierderea de caldura a incaperii calculata la capitolul anterior


-coeficient de corectie privind modul de racordare al corpului de incalzire

=1 pentru corpurile de incalzire racordate pe aceeasi parte , intrare pe sus si iesire pe jos

- coeficient de corectie functie de pozitia de montaj

=1 pentru corpul de incalzire montat la 5 cm de perete si la 12 cm de pardoseala

- coeficient de corectie pentru altitudine (pentru h<500→ =1)

=1 pentru ca altitudinea localitatii Barlad este de 80 m

- coeficient de corectie pentru culoarea vopselei

=1 pentru vopsea fara pigmenti si culori deschise


Parter


a) Dormitor


=1680.71 [W]


=1


1680.71 [W]


Se alege corpul de incalzire cu urmatoarele caracteristici:


•inaltimea=555 [mm]


•tip 2.2


•lungimea=0.8 [m]


•capacitate calorica=1695 [W]



b) Camera de zi


=1887.11 [W]


=1


1887.11 [W]


Se alege corpul de incalzire cu urmatoarele caracteristici:


•inaltimea=555 [mm]


•tip 2.3


•lungimea=0.8 [m]


•capacitate calorica=1981 [W]



Etaj curent


a) Dormitor


=1672.48 [W]


=1


1672.48 [W]


Se alege corpul de incalzire cu urmatoarele caracteristici:


•inaltimea=555 [mm]


•tip 2.2


•lungimea 0.8 [m]


•capacitate calorica=1695 [W]


b) Camera de zi


=1773.30 [W]


=1


1773.30 [W]


Se alege corpul de incalzire cu urmatoarele caracteristici:


•inaltimea=955 [mm]


•tip 1.1


•lungimea=1 [m]


•capacitate calorica=1795 [W]


Ultimul etaj


a) Dormitor


=2005.46 [W]


=1


2005.46 [W]


Se alege corpul de incalzire cu urmatoarele caracteristici:


•inaltimea=955 [mm]


•tip 2.2


•lungimea 0.6 [m]


•capacitate calorica=2091 [W]


b) Camera de zi


=2127.26 [W]


=1


2127.26 [W]


Se alege corpul de incalzire cu urmatoarele caracteristici:


•inaltimea=955 [mm]


•tip 1.1


•lungimea 1.2 [m]


•capacitate calorica=2154 [W]



nr.

Qnec

ti

qins

Parter         -Dormitor

1680.71

200C

1

1

1

1

1

1695

Parter         -Camera zi

1887.11

200C

1

1

1

1

1

1981

Etaj curent –Dormitor

1672.48

200C

1

1

1

1

1

1695

Etaj curent -Camera zi

1773.30

200C

1

1

1

1

1

1795

Ultim etaj -Dormitor

2005.46

200C

1

1

1

1

1

2091

Ultim etaj -Camera zi

2127.26

200C

1

1

1

1

1

2154



4.Calculul hidraulic al conductelor instalatiei interioare


1.Dimensionare coloane


Se alege un bloc de P+2 nivele

H2-hp reprezinta distanta de la corpurile de incalzire pana la reteaua de alimentare cu apa, luandu-se in considerare si grosimea planseului si spatiul lasat sub radiator (120mm).

Se dimensioneaza cea mai departata coloana si se incepe cu corpul de incalzire cel mai departat de baza coloanei.

Pentru calcul incepem cu corpul de incalzire RII deoarece este cel mai indepartat corp.

HPC=400 [Pa/nivel]

HgII=g h2 (rr rt) [Pa]

HgII - reprezinta presiunea geodezica medie

Dr - diferenta de densitate a agentului retur fata de tur

Pierderea medie de sarcina liniara:


unde   Sl - reprezinta suma lungimilor tronsoanelor care alcatuiesc circuitul dat.

a - reprezinta cota parte de pierderi a=0.33

Vom determina diametrul coloanei ce alimenteaza radiatorul RII tinand cont de debitul termic, de agentul care circula pe fiecare tronson si de rezistenta liniara preliminara de sarcina. Rezultatele calculate vor fi trecute in tabel.



Se vor calcula cotele corpurilor de incalzire , stiind ca:


-gosimea planseului ≈ 0.147 m

-inaltimea intre 2 nivele consecutive ≈ 2.7 m

-corpul de incalzire este amplasat la 12 cm de pardoseala


=0.6+0.12+0.555/2=0.99 m

h1=0.6+2.699+0.12+0.555/2=3.89 m

h2=0.6+2*2.699+0.12+0.955/2=6.59 m


4.1.Cotele punctelor la coloana pentru lungimea tronsoanelor


F: 0.6+spatiu sub ci+ =0.6+0.12+ =0.745 m

E: 0.6+spatiu sub ci+(inaltime ci- )

=0.6+0.12+(0.555- )=1.25 m

C: h1+ =3.89+ =4.34 m

D: h1- =3.89- =3.43 m

B: h2- =6.59- =6.13 m

A: h2+ =6.59+ =7.04 m

4.2. Calculul presiunii disponibile pentru corpul RII


= +0.5*

=g*h2*( - )=9.81*6.59*(977.7-965.34)=801.63 Pa

=977.7 kg/m3

965.34 kg/m3

=3*400=1200 Pa

=1200+0.5*801.63 <1600.81 Pa

Stabilirea pierderii medii de sarcina liniara:

= unde =1600.81 Pa

a=0.33- cota parte conventionala din presiunea disponibila care se pierde in rezistente locale


Lungimile tronsoanelor sunt:

AC+BD + racord la ci II: =2,7+2.7+2= 7.40 m

CE+DF: =3.09+2.69=5.78 m

EH+FG: =1.25+0.745 m=1.995 m


=7.4+5.78+1.995=15.17 m


= =68.27 Pa/m

4.3. Calculul debitului de caldura si a vitezelor pentru fiecare tronson in parte


a)Pentru tronsonul 1:

Q=2154 W= 2.15 kW

2.15 se gaseste intre 1.90 si 2.21 kW,

Q1=1.90…………..V1=0.20……………R=60

Q2=2.21…………..V2=0.24……………R=80


=0.31…………. =0.04………….. =20

=0.25…………….X…………………Y


X=0.032 ; Y=16.12

=0.20+0.032=0.232 m/s

R=60+16.12=76.12 Pa/m

d=3/8’’


b)Pentru tronsonul 2:

Q=2154+1795=3949 kW

3.94 se gaseste intre 3.70 si 4.33 kW,

Q1=3.70…………..V1=0.24……………R=60

Q2=4.33…………..V2=0.28……………R=80


=0.63…………. =0.04………….. =20

=0.24…………….X…………………Y


X=0.015 ; Y=7.61

=0.24+0.015=0.255 m/s

R=60+7.61=67.61 Pa/m

d=1/2”


c)Pentru tronsonul 3:

Q=1981+1795+2154 = 5930W=5.93 kW

5.93 se gaseste intre 5.41 si 6.32 kW,

Q1=5.41…………..V1=0.34……………R=120

Q2=6.32…………..V2=0.40……………R=160


=0.91…………. =0.06………….. =40

=0.52…………….X…………………Y


X=0.034 ; Y=22.66

=0.34+0.034=0.374 m/s

R=120+22.66=142.66 Pa/m

d=1/2”


4.4. Stabilirea coeficientilor de rezistenta locala pentru fiecare tronson in parte


a)Tronsonul 1: AC + BD + racord ci.II

-1 radiator : ζ=2.5

-1 robinet radiator de tip coltar (3/8”-1/2”): ζ=4

-1 teu de trecere la separatie (in punctul C) in functie de vitezele regasite pe cele 2 tronsoane:

ζ=0.10

v1/v2=0.90

-0.90 se gaseste intre 0.5 si 1.0

v1/v2=0.5………….. ζ=0.5

v1/v2=1……………. ζ=0


=0.5………… = -0.5

=0.40……………..X


X=-0.40 ζ=0.5-0.40=0.10


-1 teu de trecere la impreunare( in punctul D) in functie de vitezele regasite pe cele 2 tronsoane:

ζ=0

v2/v1=1.09

-2 coturi drepte: ζ=2*2=4

-1 reductie de la 3/8’’ la 1/2’’ :ζ=0.1


∑ ζ=10.8


b)Tronsonul 2: EC+DF

-1 teu de trecere la separatie ( in punctul E) in functie de vitezele regasite pe cele 2 tronsoane:

ζ =0.31

v2/v3=0.68

0.68 se gaseste intre 0.5 si 1.0

v2/v3=0.5………….. ζ=0.5

v2/v3=1……………. ζ=0


=0.5………… = -0.5

=0.18……………..X


X=-0.18 ζ=0.5-0.18=0.32

1 teu de trecere la impreunare( in punctul F): ζ=0

v3/v2=1.46

∑ ζ=0.32


c)Tronsonul 3: EH+FG

- 2 curba ζ=0.5

∑ ζ =1


Calculele pentru dimensionarea coloanelor sunt centralizate in tabelul urmator:

Nr. tr.

Calculul preliminar

Calculul de verificare

Q

v

d

l

R

R*l

Σζ

Z

Rl+Z

Σ(Rl+Z)

KW

[m/s]


[m]

[Pa/m]

[Pa]


[Pa]

[Pa]

[Pa]

1

2.154

0.232

3/8'

7.40

76.12

563.28

10.8

429.11

992.39

992.39

2

3.949

0.255

1/2'

5.78

67.61

390.78

0.32

10.10

400.88

1393.27

3

5.930

0.374

1/2'

1.99

142.66

283.89

1

67.94

351.83

1745.1













Deoarece diferenta intre presiunea disponibila( =1600.81 Pa) si rezistenta la sarcina (∑(R*l+Z)3=1745.1) este ma mica de 5% diametrele sunt alese corect si nu mai trebuie recalculate.


5.Dimensionare racorduri


5.1.Calculul presiunii racordurilor


Δρ=977.7-965.64=12.36 Kg/ m3 

h2=6.59 m

h1=3.89 m



HTII=Hpc+0,5HgIIHpc=HTII-0.5HgIIHpc=1600.81-0.5∙ 801.63 =1200 Pa

HTI= Hpc+0.5HgI= HTII-0.5HgII+0.5HgI=Σ(Rl+z)13-0.5Δρgh2+0.5Δρgh1=Σ(Rl+z)13-0,5Δρg(h2-h1)

HTI=1745.1-0.5*9.81*12.36*2.69=1582.02 Pa

Presiunea racordurilor(H4,H5):

HTI=H5+Σ(Rl+z)23 H5= HTI-Σ(Rl+z)23= Σ(Rl+z)13 -0.5Δρg(h2-h1) - Σ(Rl+z)23

= Σ(Rl+z)1-0.5Δρg(h2-h1) 992.39-0.5*9.81*12.36*2.69=829.48

H5=829.48 Pa

H4=Σ(Rl+z)12-0.5 Δρg(h2-hp)= 1393,27 0.5*9.81*12.36*5.6=1054.12

H4=1054.12 Pa



5.2.Calculul preliminar si de verificare


a)Pentru racordul 4(parter)


Q=1.981 kW

1.9 kW se gaseste intre 1.7 si 1.9 kW

Q1=1.7…………..V1=0.18……………R=50

Q2=1.9…………..V2=0.20……………R=60

=0.20

R=60 Pa/m

d=3/8”


b)Pentru racordul 5(etaj curent):

Q=1.795 W

1.79 kW se gaseste intre 1.7 si 1.9 kW

Q1=1.7…………..V1=0.18……………R=50

Q2=1.9…………..V2=0.20……………R=60


=0.2…………. =0.02………….. =10

=0.09…………….X…………………Y


X=0.009 ; Y=4.5

=0.18+0.009=0.189 m/s

R=50+4.5=54.5 Pa/m

d=3/8”


5.3.Calculul rezistentei medii pentru fiecare racord


(1-a)* /2=(1-0.33)* 527.06=353.13 Pa/m

(1-a)* /2=(1-0.33)* 414.74=277.87 Pa/m

5.4. Stabilirea coeficientilor de rezistenta locala pentru racordul 4 si 5


Racord 4:

1 robinet ζ=4

1 radiator ζ=2.5

1 teu de derivatie la separare in punctul E


V4/V3 = 0.20/0.374= 0.53

0.53 cuprins intre 0.4 si 0.6

0.4 . . . . . . . . . . ζ=7

0.6 . . . . . . . . . . ζ=3.5


0.2 . . . . . . . . . . ζ=-3.5

0.07 . . . . . . . . . x


X=-1.22


Pentru 0.53 corespunde ζ=3.5-1.22= 2.28

1 teu derivatie la impreunare in punctul F

V4/V3=0.20/0.374=0.53

0.53 cuprins intre 0.4 si 0.6

0.4 . . . . . . . . . . ζ=0.5

0.6 . . . . . . . . . . ζ=1


0.2 . . . . . . . . . . ζ=0.5

0.07 . . . . . . . . . x


X=0.175


Pentru 0.53 corespunde ζ=1-0.17= 0.83

Σζ= 0.83+2.28+2.5+4=9.61


Racord 5:

radiator ζ=2.5

robinet ζ=4

1 teu de derivatie la separare in punctul C

V5/V2=0.189/0.255=0.741

0.74 cuprins intre 0.6 si 0.8

0.6 . . . . . . . . . . . ζ=3.5

0.8 . . . . . . . . . . . ζ=2.5


0.2 . . . . . . . . . . . ζ=-1

0.06 . . . . . . . . . . x


X= -0.3

Pentru 0.74 . . . . . . . . . . ζ=2.5- (-0.3)= 2.8

1 teu derivatie la impreunare in punctul D


V5/V2=0.189/0.255=0.741

0.74 cuprins intre 0.6 si 0.8

0.6 . . . . . . . . . . . ζ=1

0.8 . . . . . . . . . . . ζ=1.3


0.2 . . . . . . . . . . . ζ=0.3

0.06 . . . . . . . . . . x


X= 0.09

Pentru 0.74 . . . . . . . . . . ζ=1.3- 0.09= 1.21

Σζ= 1.21+2.8+4+2.5=10.51


Nr. tr.

Calculul preliminar

Calculul de verificare

Q

v

d

l

R

R*l

Σζ

Z

Rl+Z

Σ(Rl+Z)

KW

[m/s]


[m]

[Pa/m]

[Pa]


[Pa]

[Pa]

[Pa]

4

1981

0.20

3/8'

2

60

120

9.61

186.7

306.72

306.72

5

1795

0.189

3/8'

2

54.5

109

10.51

182.3

291.3

291.3




























Contact |- ia legatura cu noi -| contact
Adauga document |- pune-ti documente online -| adauga-document
Termeni & conditii de utilizare |- politica de cookies si de confidentialitate -| termeni
Copyright © |- 2024 - Toate drepturile rezervate -| copyright