Home - qdidactic.com
Didactica si proiecte didacticeBani si dezvoltarea cariereiStiinta  si proiecte tehniceIstorie si biografiiSanatate si medicinaDezvoltare personala
referate baniLucreaza pentru ceea ce vei deveni, nu pentru ceea ce vei aduna - Elbert Hubbard





Afaceri Agricultura Comunicare Constructii Contabilitate Contracte
Economie Finante Management Marketing Transporturi




Transporturi


Qdidactic » bani & cariera » transporturi
Generarea sl distribuirea traficului rutier



Generarea sl distribuirea traficului rutier


GENERAREA Sl DISTRIBUIREA TRAFICULUI RUTIER



1.1. Consideratii generale


Distribulrea traficului este acea etapä din diagnoza traficului, in care, traficul generat in etapa anterioarä (Generarea traficului) este distribuitä intre diversele relatil de trafic. In unna acestei etape de lucru, se va cunoaste volumul de trafic care revine fiecärei perechi de zonä de origine, de destinatie, care se numeste relalie de trajic. Datele cu privire la volumele de trafic pentru fiecare relatie se prezintä sub forma unui tabel ordonat de date care se numeste malricea de trafic.




1.2. Modeful teoretic utilizat


In cazul de fatä se va utiliza un model simplu, in care factorii generatori de trafic sunt numärul populatiel (L) si numärul locurilor de muncä (M) din zona pentru care se genere a traficul. Pentru fiecare zonä existä o functie de regresie, care are forma generalä:


Q, = Z, = cL -L + cm -M


unde:


Qi este potentialul de emisie a zonei, adicä numärul total de de plasäri in 24 h care au originea in zona i;


Z, - potentialul de atractie a zonei, adicä numärul total de deplasäri in 24 h care au destinatia in zonaj .


cL - numärut specific de cälätorii pe un locuitor mediu in regiunea studiatä, unitatea de mäsurä fiind cälätorii / locuitor si zi;

L - numärul locuitorilor din zona i;

cm - numärul specific de cälätorii pe un loc de rnuncä in regiunea studiatä, unitatea de mäsurä fiind cälätorii / loc de muncä si zi;


M- numärul locurilor de muncä din zonä.


Distribuirea traficului folosind modele gravitationale


In aceastä categorie inträ acele modele matematice care se bazeazä pe o analogie dintre interactiunea dintre douä corpurl prin interrnediul fotlei gravitationale si volumul de trafic dintre douä zone de circulatie avänd fiecare cäte un potential de emisie si unul de atractie.


Fi,j = k    (2)


unde

Fij -este volumul de trafic care se deruleazä pe reiatia i-j, adicä volumul acelor deplasäri

care    au originea in zona i si destinatia in zona j .

k-coeficientul de calibrare a modelului sau coeficientul de distribuire;

wij-rezistenta corespunzätoare distantei dintre centrolzli zonelor de origine si de

destinatie a deplasärii;

y - exponentul rezistentel rutei, care este un alt coeficient de callbrare modelului.


Se poate observa din relatia (2), cä modelul este in totalä analogie cu formula lui Newton, si se bazeazä pe aceeasi logicä (nici una dintre cele douä legi nu este una intrinsecä, care sä explice fenomenul sau sä se bazeze pe explicatia fenomenulul, fiind formule descriptive empirice, care trebuie calibrate). Anume cä, in cazul traficului, volumul de deplasäri dintre cele douä zone este direct proportional cu potentialele de emisie respectiv de atractie si invers proportional cu rezistenta intämpinatä in deplasare. Aceastä rezistentä in cazui modelului potentialelor, care se va utiliza in aplicatia de fatä, este tocmai distanta dintre centroizii celor douä Zone. Din motive practice, de simplificare a calculelor pentru aplicatia realizatä intr-un interval de timp limitat, valoarea exponentului rezistentei rutei, care este cel de-al doilea coeficient de calibrare a modelului, se alege si nu se deterininä, valoarea aleasä fiind 2. In acest fel analogia cu formula lui Newton fiind totalä.


Astfel, modelul care se va utillza in aplicatie se bazeazä pe formula (3)

(3)


Folosind notatiile deja cunoscute, se pot scrie relative de definitie ale potentialelor de emisie respectiv atractie ale zonelor:

Q (4)

Z (5)

unde n este numärut total al zonelor de circulatie din reglunea studiataPentru cazul modelärii distribuirii traficului existä cäteva conditii de margine care trebule sä fie satisfacute, care sunt legate de aspecte teoretice si practice legate de modul in care se deruleazä traficul in realitate, respectiv de modul in care acest fenomen este oglindit de modelul matematic. Pentru cazul dat, conditiile de margine sunt:


Qi = Zj , pentru V i=j si i, j = 1, 2, 3, n (6)


Folosind notatiiie deja cunoscute, se pot scrie relatiiie de definitie ale potentialelor de emisie respectiv atractie ale zonelor :

Q (7)

Z (8)

cont de relatiiie (4) ei (5), se poate scne: (9)

Pe de altä parte, in vederea determinäri valorii coeficientului de calibrare k, se foloseste urmätorul artificiu, plecänd de la relatia (7), care se modificä folosind relatia (3), rezultatul fiind:

(1 0)


Din relatia (10), se poate detennina o relatie de calcul a coeficientului de cal ibrare, aceasta fiind:


k (11)


Metoda se aplicä iterativ, recalculändu-se valoarea lui k folosind relalia (11) pänä cänd sunt satisfacute conditille de margine, sub forma unor conditii de oprire a iteratiilor, asa cum se va vedea in cele ce urmeazä. Formulele recurente utilizate sunt:


Fi(P) = k (12)

unde :


- p este numärul de ordine al iteratei; prima iterate se considerä a fi iteratia 0;

- k(p) este valoarea coeficientului de distn'buire pentru iteralia p, ei se calculeazä cu relata (11);

Zj(p) este valoarea de calcul a potentialului de atraclie a zonei de destinatie j, ei se caiculeazä cu urmätoarea formulä recurentä:


Z (13)


unde Z.i( 0) este valoarea realä a potentialului de atractie a zonei de circulatlei, fiind valoarea caiculatä cu relatia (1) si avänd aceeasi valoare in toate iteratiile pentru o zonä anume.


Tinänd cont de cele de mai sus, conditiile de oprire a iteratillor pot fi scrise in douä modurl. Un prim mod este dat de relatia (1 4), iar celälalt de relatia (1 5)


; i = 1,2,3,.,n (14)


;j = 1,2,3,.,n (15)


unde este abaterea admisä, care, in conditii normale se recomandä sä ia valorl intre 1 si 5%, adicä =0,01 0,05.


Se poate observa cä l intr-un caz si in celälalt existä n conditii de oprire a iteraiilor care trebuie sä fie satisfacute concomitent pentru ca distribuirea sä fie acceptabilä.


Date initiale


Se considera o regiune formata din 9 zone de circulatie. .



Tabelul 1

i

CL

KL

CM

KM

Qi

Zj

1

2.5

2.3

2

0.9

77.625

77.625

2

2.4

3.1

2.1

0.4

46.872

46.872

3

2.6

1.8

2

1.1

77.220

77.220

4

2.8

2.3

2.3

1.8

199.962

199.962

5

2.2

3.2

2

1.6

168.960

168.960

6

3.1

2.8

2.4

0.2

31.248

31.248

7

2.1

3.7

2

0.9

104.895

104.895

8

2.5

2.1

2.3

1.3

117.731

117.731

9

2.6

1.4

2

0.2

10.920

10.920


Tabelul 2 - Matricea distantelor

i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

1

0

0.5

1

1.2

1.5

2.7

2.8

2.5

3.5

2

0.5

0

1

1.7

2

3.5

3.3

2

3

3

1

1

0

1

1.5

2.5

2.8

3

3.5

4

1.2

1.7

1

0

0.5

1.5

1.8

3.5

2.5

5

1.5

2

1.5

0.5

0

1.9

1.3

3.9

2.9

6

2.7

3.5

2.5

1.5

1.9

0

0.6

2

1

7

2.8

3.3

2.8

1.8

1.3

0.6

0

2.6

1.6

8

2.5

2

3

3.5

3.9

2

2.6

0

1

9

3.5

3

3.5

2.5

2.9

1

1.6

1

0



Tabelul 3 - Calculul volumelor de trafic dupa prima iteratie


i

j

Qi

Zj

dij2

Zj/dij1

jZj/dij2

Fij

1

2

77,63

46,87

0,25

187,49

516,06

28,20

1

3

77,63

77,22

1,00

77,22


11,62

1

4

77,63

199,96

1,44

138,86


20,89

1

5

77,63

168,96

2,25

75,09


11,30

1

6

77,63

31,25

7,29

4,29


0,64

1

7

77,63

104,90

7,84

13,38


2,01

1

8

77,63

117,73

6,25

18,84


2,83

1

9

77,63

10,92

12,25

0,89


0,13

2

1

46,87

77,63

0,25

310,50

541,98

26,85

2

3

46,87

77,22

1,00

77,22


6,68

2

4

46,87

199,96

2,89

69,19


5,98

2

5

46,87

168,96

4,00

42,24


3,65

2

6

46,87

31,25

12,25

2,55


0,22

2

7

46,87

104,90

10,89

9,63


0,83

2

8

46,87

117,73

4,00

29,43


2,55

2

9

46,87

10,92

9,00

1,21


0,10

3

1

77,22

77,63

1,00

77,63

431,90

13,88

3

2

77,22

46,87

1,00

46,87


8,38

3

4

77,22

199,96

1,00

199,96


35,75

3

5

77,22

168,96

2,25

75,09


13,43

3

6

77,22

31,25

6,25

5,00


0,89

3

7

77,22

104,90

7,84

13,38


2,39

3

8

77,22

117,73

9,00

13,08


2,34

3

9

77,22

10,92

12,25

0,89


0,16

4

1

199,96

77,63

1,44

53,91

880,81

12,24

4

2

199,96

46,87

2,89

16,22


3,68

4

3

199,96

77,22

1,00

77,22


17,53

4

5

199,96

168,96

0,25

675,84


153,43

4

6

199,96

31,25

2,25

13,89


3,15

4

7

199,96

104,90

3,24

32,38


7,35

4

8

199,96

117,73

12,25

9,61


2,18

4

9

199,96

10,92

6,25

1,75


0,40

5

1

168,96

77,63

2,25

34,50

960,15

6,07

5

2

168,96

46,87

4,00

11,72


2,06

5

3

168,96

77,22

2,25

34,32


6,04

5

4

168,96

199,96

0,25

799,85


140,75

5

6

168,96

31,25

3,61

8,66


1,52

5

7

168,96

104,90

1,69

62,07


10,92

5

8

168,96

117,73

15,21

7,74


1,36

5

9

168,96

10,92

8,41

1,30


0,23

6

1

31,25

77,63

7,29

10,65

494,23

0,67

6

2

31,25

46,87

12,25

3,83


0,24

6

3

31,25

77,22

6,25

12,36


0,78

6

4

31,25

199,96

2,25

88,87


5,62

6

5

31,25

168,96

3,61

46,80


2,96

6

7

31,25

104,90

0,36

291,38


18,42

6

8

31,25

117,73

4,00

29,43


1,86

6

9

31,25

10,92

1,00

10,92


0,69

7

1

104,90

77,63

7,84

9,90

294,23

3,53

7

2

104,90

46,87

10,89

4,30


1,53

7

3

104,90

77,22

7,84

9,85


3,51

7

4

104,90

199,96

3,24

61,72


22,00

7

5

104,90

168,96

1,69

99,98


35,64

7

6

104,90

31,25

0,36

86,80


30,94

7

8

104,90

117,73

6,76

17,42


6,21

7

9

104,90

10,92

2,56

4,27


1,52

8

1

117,73

77,63

2,25

34,50

116,48

34,87

8

2

117,73

46,87

4,00

11,72


11,84

8

3

117,73

77,22

9,00

8,58


8,67

8

4

117,73

199,96

12,25

16,32


16,50

8

5

117,73

168,96

15,21

11,11


11,23

8

6

117,73

31,25

4,00

7,81


7,90

8

7

117,73

104,90

6,76

15,52


15,68

8

9

117,73

10,92

1,00

10,92


11,04

9

1

10,92

77,63

12,25

6,34

259,89

0,27

9

2

10,92

46,87

9,00

5,21


0,22

9

3

10,92

77,22

12,25

6,30


0,26

9

4

10,92

199,96

6,25

31,99


1,34

9

5

10,92

168,96

8,41

20,09


0,84

9

6

10,92

31,25

1,00

31,25


1,31

9

7

10,92

104,90

2,56

40,97


1,72

9

8

10,92

117,73

1,00

117,73


4,95



Tabelul 5 - Matricea de trafic interior dupa prima iteratie


i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qi

1

0,00

28,20

11,62

20,89

11,30

0,64

2,01

2,83

0,13

77,63

2

26,85

0,00

6,68

5,98

3,65

0,22

0,83

2,55

0,10

46,87

3

13,88

8,38

0,00

35,75

13,43

0,89

2,39

2,34

0,16

77,22

4

12,24

3,68

17,53

0,00

153,43

3,15

7,35

2,18

0,40

199,96

5

6,07

2,06

6,04

140,75

0,00

1,52

10,92

1,36

0,23

168,96

6

0,67

0,24

0,78

5,62

2,96

0,00

18,42

1,86

0,69

31,25

7

3,53

1,53

3,51

22,00

35,64

30,94

0,00

6,21

1,52

104,90

8

34,87

11,84

8,67

16,50

11,23

7,90

15,68

0,00

11,04

117,73

9

0,27

0,22

0,26

1,34

0,84

1,31

1,72

4,95

0,00

10,92

Zj

98,38

56,17

55,09

248,84

232,48

46,59

59,34

24,28

14,27

0,00










835,43


835,43


Tabelul 7 - Matricea de trafic interior dupa a doua iteratie


i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9


1

 0

22.10646

15.29188

15.76574

7.710859

0.406192

3.341671

12.90582

0.096365

77.625

2

19.07781

 0

8.428225

4.329665

2.390564

0.133229

1.32595

11.11427

0.072292

46.872

3

11.62781

7.426154

 0

30.50575

10.36114

0.636625

4.490228

12.04281

0.129487

77.22

4

11.04592

3.515056

28.10813

 0

127.5605

2.419065

14.86297

12.10321

0.347175

199.962

5

5.215237

1.873538

9.215984

123.1403

 0

1.112283

21.02114

7.191173

0.190338

168.96

6

0.327961

0.124646

0.675985

2.787729

1.327805

 0

20.10636

5.571368

0.326147

31.248

7

2.793008

1.284181

4.9356

17.73074

25.97727

20.81381

 0

30.19354

1.166843

104.895

8

28.80929

10.34954

12.72741

13.88234

8.544325

5.545247

29.03052

 0

8.842581

117.7313

9

0.075538

0.065664

0.133486

0.388424

0.220597

0.316642

1.094332

8.625318

 0

10.92


78.97257

46.74524

79.5167

208.5307

184.093

31.38309

95.27317

99.74751

11.17123











835.4333

835.4333


Tabelul 9 - Matricea de trafic interior dupa a treia iteratie


i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9


1

 0

21.88533

14.66189

14.92621

6.987261

0.399315

3.632499

15.03949

0.093004

77.625

2

18.28716

 0

7.981783

4.048779

2.139633

0.129365

1.423651

12.79272

0.068913

46.872

3

11.37995

7.414074

 0

29.12568

9.468275

0.631142

4.922315

14.15254

0.126027

77.22

4

11.29883

3.667878

28.40598

 0

121.8342

2.506574

17.02928

14.86609

0.353164

199.962

5

5.187641

1.901118

9.056985

119.4946

 0

1.120759

23.4213

8.589343

0.188285

168.96

6

0.296035

0.114776

0.602843

2.454842

1.119119

 0

20.32886

6.03875

0.292773

31.248

7

2.687018

1.260304

4.691204

16.64092

23.33528

20.28388

 0

34.88002

1.116367

104.895

8

28.17288

10.32453

12.2966

13.24382

7.80185

5.49314

31.79891

 0

8.599518

117.7313

9

0.064631

0.057312

0.112837

0.324212

0.176235

0.274436

1.048767

8.86157

 0

10.92


77.37414

46.62532

77.81013

200.259

172.8619

30.83861

103.6056

115.2205

10.83805











835.4333

835.4333


Tabelul 6 - Calculul volumelor de trafic dupa a doua iteratie


i

j

Qi

Zj

dij2

Zj/dij1

jZj/dij2

Fij

1

2

77.625

39.11644384

0.25

156.4657754

549.4165462

22.10646166

1

3

77.625

108.2333504

1

108.2333504


15.29188351

1

4

77.625

160.6856499

1.44

111.5872568


15.76574436

1

5

77.625

122.7963293

2.25

54.57614635


7.710858709

1

6

77.625

20.95845448

7.29

2.874959462


0.406192223

1

7

77.625

185.429954

7.84

23.65177984


3.341671129

1

8

77.625

570.9076244

6.25

91.3452199


12.90582299

1

9

77.625

8.355211451

12.25

0.682058078


0.096365424

2

1

46.872

61.24821391

0.25

244.9928556

601.9195604

19.07780688

2

3

46.872

108.2333504

1

108.2333504


8.428225187

2

4

46.872

160.6856499

2.89

55.60057089


4.329664843

2

5

46.872

122.7963293

4

30.69908232


2.390564257

2

6

46.872

20.95845448

12.25

1.710894243


0.133228824

2

7

46.872

185.429954

10.89

17.02754398


1.325949669

2

8

46.872

570.9076244

4

142.7269061


11.11426839

2

9

46.872

8.355211451

9

0.928356828


0.072291954

3

1

77.22

61.24821391

1

61.24821391

406.7478251

11.6278116

3

2

77.22

39.11644384

1

39.11644384


7.426153521

3

4

77.22

160.6856499

1

160.6856499


30.50574611

3

5

77.22

122.7963293

2.25

54.57614635


10.3611372

3

6

77.22

20.95845448

6.25

3.353352716


0.636625154

3

7

77.22

185.429954

7.84

23.65177984


4.490227918

3

8

77.22

570.9076244

9

63.43418048


12.04281158

3

9

77.22

8.355211451

12.25

0.682058078


0.129486924

4

1

199.962

61.24821391

1.44

42.53348188

769.9751249

11.04591542

4

2

199.962

39.11644384

2.89

13.53510167


3.515056414

4

3

199.962

108.2333504

1

108.2333504


28.1081252

4

5

199.962

122.7963293

0.25

491.1853171


127.5604824

4

6

199.962

20.95845448

2.25

9.314868657


2.419064858

4

7

199.962

185.429954

3.24

57.23146728


14.86297192

4

8

199.962

570.9076244

12.25

46.60470403


12.10320896

4

9

199.962

8.355211451

6.25

1.336833832


0.347174809

5

1

168.96

61.24821391

2.25

27.2214284

881.9028857

5.21523698

5

2

168.96

39.11644384

4

9.77911096


1.873538022

5

3

168.96

108.2333504

2.25

48.10371128


9.215984197

5

4

168.96

160.6856499

0.25

642.7425994


123.1403042

5

6

168.96

20.95845448

3.61

5.80566606


1.112282717

5

7

168.96

185.429954

1.69

109.7218663


21.02114283

5

8

168.96

570.9076244

15.21

37.53501804


7.191173484

5

9

168.96

8.355211451

8.41

0.993485309


0.190337599

6

1

31.248

61.24821391

7.29

8.401675433

800.5089617

0.327960793

6

2

31.248

39.11644384

12.25

3.193179089


0.124646275

6

3

31.248

108.2333504

6.25

17.31733606


0.675985083

6

4

31.248

160.6856499

2.25

71.41584438


2.787729322

6

5

31.248

122.7963293

3.61

34.01560368


1.327804728

6

7

31.248

185.429954

0.36

515.0832055


20.1063583

6

8

31.248

570.9076244

4

142.7269061


5.571368436

6

9

31.248

8.355211451

1

8.355211451


0.326147064

7

1

104.895

61.24821391

7.84

7.812272182

293.3998668

2.793008393

7

2

104.895

39.11644384

10.89

3.591959949


1.284181356

7

3

104.895

108.2333504

7.84

13.80527428


4.935599534

7

4

104.895

160.6856499

3.24

49.59433638


17.73074395

7

5

104.895

122.7963293

1.69

72.66054987


25.9772728

7

6

104.895

20.95845448

0.36

58.2179291


20.81381202

7

8

104.895

570.9076244

6.76

84.45379059


30.19353914

7

9

104.895

8.355211451

2.56

3.263754473


1.166842811

8

1

117.73125

61.24821391

2.25

27.2214284

111.2423492

28.80928726

8

2

117.73125

39.11644384

4

9.77911096


10.34953834

8

3

117.73125

108.2333504

9

12.02592782


12.72741474

8

4

117.73125

160.6856499

12.25

13.11719591


13.88233782

8

5

117.73125

122.7963293

15.21

8.07339443


8.544325297

8

6

117.73125

20.95845448

4

5.239613619


5.545246622

8

7

117.73125

185.429954

6.76

27.43046656


29.03051887

8

9

117.73125

8.355211451

1

8.355211451


8.842581046

9

1

10.92

61.24821391

12.25

4.999854196

722.7920881

0.075538192

9

2

10.92

39.11644384

9

4.346271538


0.065663814

9

3

10.92

108.2333504

12.25

8.835375542


0.133485552

9

4

10.92

160.6856499

6.25

25.70970398


0.38842424

9

5

10.92

122.7963293

8.41

14.60122821


0.22059651

9

6

10.92

20.95845448

1

20.95845448


0.316641987

9

7

10.92

185.429954

2.56

72.43357577


1.094332188

9

8

10.92

570.9076244

1

570.9076244


8.625317516


Tabelul 8 - Calculul volumelor de trafic dupa a treia iteratie


i

j

Qi

Zj

dij2

Zj/dij1

jZj/dij2

Fij

1

2

77.625

39.22252

0.25

156.8901

556.473

21.88533

1

3

77.625

105.1072

1

105.1072


14.66189

1

4

77.625

154.0829

1.44

107.002


14.92621

1

5

77.625

112.7021

2.25

50.08981


6.987261

1

6

77.625

20.86823

7.29

2.862584


0.399315

1

7

77.625

204.1569

7.84

26.04042


3.632499

1

8

77.625

673.8381

6.25

107.8141


15.03949

1

9

77.625

8.167313

12.25

0.666719


0.093004

2

1

46.872

60.20309

0.25

240.8124

617.2287

18.28716

2

3

46.872

105.1072

1

105.1072


7.981783

2

4

46.872

154.0829

2.89

53.3159


4.048779

2

5

46.872

112.7021

4

28.17552


2.139633

2

6

46.872

20.86823

12.25

1.703529


0.129365

2

7

46.872

204.1569

10.89

18.74719


1.423651

2

8

46.872

673.8381

4

168.4595


12.79272

2

9

46.872

8.167313

9

0.907479


0.068913

3

1

77.22

60.20309

1

60.20309

408.5153

11.37995

3

2

77.22

39.22252

1

39.22252


7.414074

3

4

77.22

154.0829

1

154.0829


29.12568

3

5

77.22



112.7021

2.25

50.08981


9.468275

3

6

77.22

20.86823

6.25

3.338918


0.631142

3

7

77.22

204.1569

7.84

26.04042


4.922315

3

8

77.22

673.8381

9

74.87089


14.15254

3

9

77.22

8.167313

12.25

0.666719


0.126027

4

1

199.962

60.20309

1.44

41.8077

739.8951

11.29883

4

2

199.962

39.22252

2.89

13.57181


3.667878

4

3

199.962

105.1072

1

105.1072


28.40598

4

5

199.962

112.7021

0.25

450.8083


121.8342

4

6

199.962

20.86823

2.25

9.274771


2.506574

4

7

199.962

204.1569

3.24

63.01139


17.02928

4

8

199.962

673.8381

12.25

55.00719


14.86609

4

9

199.962

8.167313

6.25

1.30677


0.353164

5

1

168.96

60.20309

2.25

26.75693

871.4657

5.187641

5

2

168.96

39.22252

4

9.805629


1.901118

5

3

168.96

105.1072

2.25

46.71432


9.056985

5

4

168.96

154.0829

0.25

616.3318


119.4946

5

6

168.96

20.86823

3.61

5.780674


1.120759

5

7

168.96

204.1569

1.69

120.8029


23.4213

5

8

168.96

673.8381

15.21

44.3023


8.589343

5

9

168.96

8.167313

8.41

0.971143


0.188285

6

1

31.248

60.20309

7.29

8.258312

871.7073

0.296035

6

2

31.248

39.22252

12.25

3.201838


0.114776

6

3

31.248

105.1072

6.25

16.81715


0.602843

6

4

31.248

154.0829

2.25

68.48131


2.454842

6

5

31.248

112.7021

3.61

31.21941


1.119119

6

7

31.248

204.1569

0.36

567.1025


20.32886

6

8

31.248

673.8381

4

168.4595


6.03875

6

9

31.248

8.167313

1

8.167313


0.292773

7

1

104.895

60.20309

7.84

7.678966

299.7691

2.687018

7

2

104.895

39.22252

10.89

3.6017


1.260304

7

3

104.895

105.1072

7.84

13.40653


4.691204

7

4

104.895

154.0829

3.24

47.55647


16.64092

7

5

104.895

112.7021

1.69

66.68762


23.33528

7

6

104.895

20.86823

0.36

57.96732


20.28388

7

8

104.895

673.8381

6.76

99.68019


34.88002

7

9

104.895

8.167313

2.56

3.190357


1.116367

8

1

117.7313

60.20309

2.25

26.75693

111.8142

28.17288

8

2

117.7313

39.22252

4

9.805629


10.32453

8

3

117.7313

105.1072

9

11.67858


12.2966

8

4

117.7313

154.0829

12.25

12.5782


13.24382

8

5

117.7313

112.7021

15.21

7.409735


7.80185

8

6

117.7313

20.86823

4

5.217059


5.49314

8

7

117.7313

204.1569

6.76

30.20072


31.79891

8

9

117.7313

8.167313

1

8.167313


8.599518

9

1

10.92

60.20309

12.25

4.914538

830.3621

0.064631

9

2

10.92

39.22252

9

4.358057


0.057312

9

3

10.92

105.1072

12.25

8.580181


0.112837

9

4

10.92

154.0829

6.25

24.65327


0.324212

9

5

10.92

112.7021

8.41

13.40096


0.176235

9

6

10.92

20.86823

1

20.86823


0.274436

9

7

10.92

204.1569

2.56

79.74879


1.048767

9

8

10.92

673.8381

1

673.8381


8.86157


Tabelul 10


j

Zj0

Zj1

iFij1

Zj2

iFij2

Zj3

iFij3

Zj4

1

77.625

77.625

98.38067

61.24821

78.97257

60.20309

77.37414

60.39828

-26.7384

-1.73599

0.323174

2

46.872

46.872

56.16524

39.11644

46.74524

39.22252

46.62532

39.43003

-19.8268

0.27044

0.526283

3

77.22

77.22

55.09326

108.2334

79.5167

105.1072

77.81013

104.3101

28.65415

-2.97423

-0.76421

4

199.962

199.962

248.8387

160.6856

208.5307

154.0829

200.259

153.8544

-24.443

-4.28516

-0.14855

5

168.96

168.96

232.4783

122.7963

184.093

112.7021

172.8619

110.1582

-37.5937

-8.95658

-2.30933

6

31.248

31.248

46.58919

20.95845

31.38309

20.86823

30.83861

21.14526

-49.095

-0.43233

1.310124

7

104.895

104.895

59.33756

185.43

95.27317

204.1569

103.6056

206.6977

43.43147

9.172818

1.229241

8

117.7313

117.7313

24.27827

570.9076

99.74751

673.8381

115.2205

688.5214

79.37823

15.27525

2.132593

9

10.92

10.92

14.2721

8.355211

11.17123

8.167313

10.83805

8.229067

-30.6969

-2.30062

0.750442


ALOCAREA TRAFICULUI RUTIER



2.1. Consideratii generale


Alocarea traficului, sau afectarea grafului retelei cu matricea de trafic, este acea etapä din diagnoza traficulul in care volumele de trafic care revin diferitetor relatii de trafic din reteaua de Transport a reglunii studiate sunt alocate diferitelor rute pe care se efectueazä deplasärile. Rezultatul acestei etape este matricea de alocare de trafic sau graful de incärcare a refetei, care contine volumul de trafic aferent drumurilor care fac parte din graful retelei principale.


2.2.       Modetul teoretic utilizat

Principiile de alocare care se vor utillza in aplicatia de fatä sunt ur mätoareie:


* Alocarea peruta minimä,sau principiul «totul sau nimic »;

* Alocarea pe rutele plauzibile sau principiul alocärii pe primele k rute minime;

* Alocarea cu restrictie de capacitate.


2.2.1. Alocarea pe ruta minimä


Aceastä metodä se bazeazä pe principiul 'totul sau nimic', adicä pentru o relatie de

trafic datä, intregul volum de trafic corespunzätor revine barelor grafului principal care fac parte din ruta minimä, adicä pentru care costul deplasäril este minim.


pentru care a (1)

unde

*Qaeste volumul de trafic care revine arcului (barei) a;


Rijmin este ruta minimä corespunzätoare relatiel i-j.



In figura 2.1 sunt reprezentate legaturile dintre cele 9 zone.



Pe baza alocarii rutelor minime se obtin urmatoarele incarcari:


Q12 = F12 + F32 + F42 + F52 + F72 = 21.88 + 7.41 + 3.66 + 1.90 + 1.26=36.31


Q13 = F13 + F43 + F53 = 14.66 + 28.40 + 9.05=52.11


Q14 = F14 + F24 + F54 = 14.92 + 4.04 + 119.49.= 136.86


Q15 = F15 + F25 + F17 + F27 = 6.98 + 2.13 + 3.63 + 1.42 = 14.18


Q21=F81 + F91 + F24 + F25 + F27 = 28.17 + 0.06 + 4.04 + 2.13 + 1.42= 35.84


Q23=F23 + F26 =7.98 + 0.12=8.1


Q28=F18 + F28 + F19 + F29=15.03 + 12.79 + 0.09 + 0.66=28.57



Q31=F31 + F61=11.37 + 0.29=11.67


Q34=F31 + F84 + F35 + F85 + F37=11.37 + 13.24 + 9.46 + 7.80 + 4.92=64.56


Q36=F26 + F36 + F39=0.12 + 0.63 + 0.12=0.87


Q38=F38=14.15


Q41=F41 + F52 + F53=11.29 + 1.90 + 9.05=22.25


Q45=F35 + F45 + F65 + F85 + F95 + F37 + F47 + F67= 9.46 + 121.83 + 1.11 + 7.80 + 0.17 + 4.92 + 17.02 + 20.32=182.68


Q46=F16 + F46 + F48 + F49=0.39 + 2050 + 14.86 + 0.35=18.1


Q51=F51 + F71 + F52 + F72 + F53 + F54=5.18 + 2.68 + 1.90 + 1.26 + 9.05 + 119.49=139.56


Q57=F56 + F17 + F27 + F37 + F47 + F57 + F67 + F58 + F59=1.12 + 3.63 + 1.42 + 4.92 + 17.02 + 23.42 + 20.32 + 8.58 +

+ 0.18=80.61


Q63=F61 + F63 + F73 + F93=0.29 + 0.60 + 4.69 + 0.11=5.70


Q64=F64 + F74 + F94 + F65 + F95 + F67=2.45 + 16.64 + 0.32 + 1.11 + 0.17 + 20.32=41.04


Q68=F48 + F58 + F68 + F78=14.86 + 8.58 + 6.03 + 34.88=64.35


Q69=F39 + F49 + F59 + F69 + F79=0.12 + 0.35 + 0.18 + 0.29 + 1.11=2.05


Q75=F71 + F72 + F75=2.68 + 1.26 + 23.33=27.27


Q76=F73 + F74 + F76 + F58 + F78 + F59 + F79=4.69 + 16.64 + 20.28 + 8.58 + 34.88 + 0.18 + 1.11=86.39


Q82=F81 + F91 + F62 + F82 + F92=5.81 + 0.17 + 0.54 + 5.14 + 0.37=12.04881


Q83=F83 + F84 + F85=12.29 + 13.24 + 7.80=33.34


Q89=F93 + F94 + F95 + F96=0.11 + 0.32 + 0.17 + 0.27=6.38


Q96=F93 + F94 + F95 + F96=0.11 + 0.32 + 0.17 + 0.27=6.38


Q97=F87 + F97=31.79 + 1.04=32.83


Q98=F91 + F92 + F98=0.06 + 0.05 + 8.86=8.97







PROGNOZA ANALITICA A TRAFICULUI RUTIER PRIN

FOLOSIREA UNOR MODELE ANALOGICE


3.     1. Scoput aplicatiei

Sä famillarizeze studentii cu diferitele metode de prognoz-a'anallticä a traficului rutier

prin mici aplicalii nurnence in vederea realiz-an'i unei aplicatii de anvergurä mal mare in cadrul orelor de proiect.


Consideratii generale


Prognoza traficului este acea etapä dintr-un studiu de trafic, in care, pe baza datelor @in etapa actualä, se calculeazä care vor fi volumele de trafic intr-o anumitä etapä din viitor. In urma acestel etape de lucru, se va cunoa5te matricea d(-- frafic de progno.-ä, care conline volumele de trafic corespunzätoare tuturor relatiilor de trafic pentru o etapä de prognozä anume.


Modelele analogice se utilizeazä in situalii in care in perioada de timp ce se va scurge pänä la momentul pentru care se efectueazä prognoza nu se vor produce modificäri calltative in reteaua majorä de circulatie.



Modelul cu factor de crestere mediu


in cazul acestul model, se considerä cä factorui Je cre5tere fij corespunzätor unei relalii de deplasare este media aritmeticä a factorilor de cre5tere ale zonelor de origine respectiv de destinalie. Astfel, se poate scrie:


fi + fj


0


Fi(P) = fi,j (4)

2

unde notatiile au semnificalille cunoscute.


Pe de altä parte, in cazul matricei de trafic de prognozä trebuie sä fie valabile condiliiie de margine impuse de modul in care se define5te factor-ul de cre5tere, adicä:


Qil l') = f . Qi (5)


Folosind nota@iile deja cunoscute, se pot'scrie relatiile de definiiie ale condilillor de margine:


n

Fi(p' = fl unde i,j - 1,n (6)


n

Fi@ ip) = fj unde i, j = 1,-n (7)


unde n este numärul total al zonelor de circulatie din regiunea studiatä.


intrucät nici in cazul acestui model condiliile de margine nu sunt satisfäcute de prima datä, de5i modelul imediat genereazä intregul volum de trafic de prognozä'este nevoie de corectäri multiple ale distribulrii trafictaul inüe relatii 5i, ca atare, intre zone. In acest scop se utilizeazä o metodä de corectare din aproape in aproape. Astfel, in prima iteralie, in baza relaliei (4), se calculeazä valorile initiale, necorectate ale volumelor de trafic.

unde i, j = 1, n (8)


intrucät in aceastä fazä conditiile de margine sigur nu sunt satis@cute, se determin-a vatorile factorilor de corectie, care se detenninä folosind urmätoarele fon-nuie recurente:


n


fi-YF


j,j


fi kunde i, (9)

F(k-1)

j=l


Tinänd cont ei de relatiile (6) @i (7), se pot scrie conditiile de oprire a iterallilor, care indirect verificä satisfacerea conditiilor de margine:


Ifk


i _11<,_ unde i, j (1 0)


in relatiiie (9) 5i (1 0), k este numärul de ordine a itemtiei, iar 9 este abaterea zecimalä admisä, care uzual poate tua valori intre 0,01 @i 0,05. Se poate observa cä existä n condidi de oprire a iteratiilor care trebule sä fie satisf-acute concomitent pentru ca distribuirea corectatä sä fie acceptabilä.


in continuare calculul valorilor volumelor de trafic se realizeazä cu urtnätoarele formule de recurentä:


k + I = fk + I k

i,j F ij

F,j unde i, j (1 1)


fk + fk

fk + I j

2              (12)



Tabelul 1 - Matricea de trafic si coficientii de prognoza


fi

i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qi

1,7

1

0,000

18,663

5,694

3,098

2,355

0,645

0,801

2,518

0,202

33,975

2,1

2

17,271

0,000

8,290

2,247

1,928

0,558

0,839

5,727

0,399

37,260

1,95

3

5,116

8,048

0,000

7,694

4,061

1,297

1,381

3,016

0,348

30,960

2,3

4

2,704

2,119

7,475

0,000

27,821

2,742

2,544

1,686

0,519

47,610

1,5

5

2,080

1,841

3,993

28,155

0,000

2,054

5,862

1,632

0,463

46,080

2,1

6

0,578

0,542

1,295

2,819

2,087

0,000

24,795

5,593

3,511

41,220

2

7

0,728

0,824

1,397

2,648

6,030

25,106

0,000

4,477

1,855

43,065

1,7

8

5,817

5,147

2,792

1,607

1,537

5,184

4,098

0,000

10,897

37,080

1,1

9

0,173

0,370

0,332

0,510

0,450

3,356

1,751

11,238

0,000

18,180


Zj

34,466

37,554

31,269

48,777

46,268

40,942

42,073

35,888

18,194

335,430


Tabelul 2 - Matricea de trafic si coficientii de prognoza dupa prima iteratie



fi

i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qi

0,94

1,00

0,000

41,582

26,758

29,852

11,180

0,759

6,720

25,567

0,130

142,548

1,09

2,00

34,746

0,000

16,163

8,907

3,851

0,272

2,918

24,306

0,110

91,274

0,99

3,00

20,768

15,013

0,000

61,892

16,333

1,278

9,722

25,828

0,192

151,027

1,16

4,00

22,598

8,069

60,363

0,000

231,485

5,514

36,613

29,732

0,600

394,975

0,80

5,00

8,300

3,422

15,623

227,040

0,000

2,017

40,987

13,743

0,245

311,378

1,05

6,00

0,562

0,241

1,221

5,401

2,014

0,000

41,674

11,474

0,468

63,056

1,05

7,00

4,971

2,584

9,265

35,778

40,837

41,582

0,000

64,528

1,730

201,275

0,96

8,00

47,894

19,617

22,441

26,488

12,483

10,437

58,828

0,000

12,039

210,227

0,77

9,00

0,090

0,092

0,172

0,551

0,229

0,439

1,626

12,406

0,000

15,605


Zj

139,930

90,620

152,006

395,909

318,412

62,298

199,088

207,585

15,516

1581,364


Tabelul 3 - Matricea de trafic si coficientii de prognoza dupa a II - a iteratie


fi

i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qi

0,96

1,00

0,00

42,19

25,87

31,42

9,72

0,76

6,71

24,38

0,11

141,16

1,06

2,00

35,25

0,00

16,78

10,01

3,62

0,29

3,12

24,92

0,10

94,11

0,98

3,00

20,08

15,59

0,00

66,60

14,59

1,31

9,94

25,24

0,17

153,52

1,14

4,00

23,78

9,07

64,96

0,00

226,58

6,11

40,56

31,60

0,58

403,24

0,83

5,00

7,22

3,22

13,96

222,23

0,00

1,87

37,91

12,09

0,19

298,68

1,01

6,00

0,56

0,26

1,25

5,98

1,86

0,00

43,91

11,57

0,43

65,82

1,03

7,00

4,96

2,76

9,47

39,63

37,77

43,81

0,00

65,11

1,58

205,09

0,97

8,00

45,67

20,11

21,93

28,15

10,99

10,53

59,35

0,00

10,46

207,20

0,88

9,00

0,08

0,09

0,15

0,53

0,18

0,40

1,49

10,78

0,00

13,70


Zj

137,61

93,29

154,37

404,56

305,31

65,06

202,98

205,70

13,63

1582,51


Tabelul 4 - Matricea de trafic si coficientii de prognoza dupa a III - a iteratie


fi

i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qi

1,7

1

0,00

42,49

25,02

32,92

8,70

0,75

6,68

23,55

0,10

140,21

2,1

2

35,50

0,00

17,04

10,97

3,42

0,30

3,26

25,27

0,10

95,86

1,95

3

19,42

15,83

0,00

70,34

13,17

1,30

9,98

24,59

0,16

154,79

2,3

4

24,92

9,94

68,60

0,00

222,83

6,55

44,01

33,34

0,59

410,78

1,5

5

6,46

3,04

12,60

218,55

0,00

1,71

35,32

10,90

0,16

288,75

2,1

6

0,55

0,27

1,24

6,42

1,71

0,00

44,83

11,47

0,40

66,89

2

7

4,94

2,89

9,51

43,01

35,19

44,73

0,00

65,32

1,51

207,11

1,7

8

44,12

20,39

21,37

29,70

9,90

10,43

59,55

0,00

9,70

205,16

1,1

9

0,07

0,08

0,14

0,54

0,15

0,38

1,42

10,00

0,00

12,79


Zj

135,99

94,92

155,53

412,45

295,08

66,15

205,06

204,44

12,73

1582,34



Tabelul 5- Matricea de trafic si coficientii de prognoza dupa a IV - a iteratie


fi

i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qi

1,7

1

0,00

42,65

24,25

34,33

7,95

0,73

6,66

22,96

0,10

139,63

2,1

2

35,63

0,00

17,08

11,81

3,24

0,30

3,36

25,47

0,10

96,99

1,95

3

18,82

15,87

0,00

73,27

12,03

1,27

9,94

23,94

0,15

155,30

2,3

4

25,99

10,70

71,46

0,00

219,93

6,90

47,05

34,91

0,60

417,54

1,5

5

5,90

2,88

11,51

215,71

0,00

1,59

33,24

10,02

0,15

280,99

2,1

6

0,54

0,27

1,21

6,76

1,58

0,00

45,17

11,30

0,39

67,23

2

7

4,93

2,97

9,47

45,98

33,12

45,07

0,00

65,39

1,49

208,41

1,7

8

43,00

20,56

20,80

31,10

9,10

10,28

59,61

0,00

9,33

203,77

1,1

9

0,07

0,08

0,13

0,55

0,14

0,37

1,40

9,61

0,00

12,35


Zj

134,89

95,97

155,93

419,50

287,10

66,51

206,43

203,59

12,31

1582,22


Tabelul 2 - Matricea de trafic si coficientii de prognoza dupa prima iteratie


fi

i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qi

1,7

1

0,00

42,73

23,57

35,61

7,40

0,72

6,64

22,51

0,10

139,28

2,1

2

35,70

0,00

17,01

12,53

3,09

0,31

3,43

25,58

0,10

97,75

1,95

3

18,30

15,80

0,00

75,54

11,12

1,24

9,85

23,33

0,15

155,33

2,3

4

26,95

11,35

73,68

0,00

217,63

7,19

49,70

36,29

0,63

423,42

1,5

5

5,49

2,75

10,64

213,45

0,00

1,48

31,56

9,35

0,14

274,86

2,1

6

0,53

0,27

1,18

7,04

1,48

0,00

45,23

11,13

0,38

67,26

2

7

4,92

3,04

9,39

48,57

31,44

45,13

0,00

65,36

1,48

209,33

1,7

8

42,17

20,65

20,27

32,33

8,49

10,12

59,59

0,00

9,14

202,76

1,1

9

0,07

0,08

0,13

0,57

0,13

0,36

1,39

9,41

0,00

12,15


Zj

134,14

96,66

155,87

425,64

280,79

66,55

207,40

202,97

12,11

1582,14


Tabelul 2 - Matricea de trafic si coficientii de prognoza dupa prima iteratie


fi

i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qi

1,7

1

0,00

42,77

22,98

36,75

6,98

0,71

6,63

22,17

0,10

139,10

2,1

2

35,74

0,00

16,88

13,15

2,97

0,31

3,48

25,64

0,10

98,26

1,95

3

17,84

15,68

0,00

77,30

10,39

1,21

9,74

22,77

0,14

155,07

2,3

4

27,82

11,91

75,39

0,00

215,79

7,43

51,99

37,50

0,65

428,48

1,5

5

5,18

2,64

9,94

211,65

0,00

1,40

30,21

8,83

0,13

269,97

2,1

6

0,52

0,27

1,16

7,27

1,40

0,00

45,18

10,97

0,38

67,16

2

7

4,90

3,08

9,28

50,80

30,09

45,08

0,00

65,29

1,49

210,01

1,7

8

41,54

20,69

19,79

33,41

8,02

9,98

59,52

0,00

9,04

201,97

1,1

9

0,07

0,08

0,13

0,60

0,12

0,36

1,40

9,31

0,00

12,06


Zj

133,61

97,12

155,54

430,93

275,77

66,47

208,13

202,48

12,02

1582,08


Tabelul 2 - Matricea de trafic si coficientii de prognoza dupa prima iteratie


fi

i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qi

1,7

1

0,00

42,80

22,47

37,76

6,65

0,70

6,61

21,91

0,09

139,00

2,1

2

35,76

0,00

16,72

13,68

2,87

0,31

3,52

25,66

0,10

98,61

1,95

3

17,44

15,53

0,00

78,67

9,80

1,18

9,62

22,28

0,14

154,67

2,3

4

28,59

12,39

76,72

0,00

214,32

7,63

53,94

38,54

0,67

432,80

1,5

5

4,94

2,55

9,38

210,20

0,00

1,34

29,10

8,42

0,13

266,05

2,1

6

0,52

0,27

1,13

7,47

1,33

0,00

45,07

10,84

0,38

67,01

2

7

4,89

3,11

9,17

52,71

29,00

44,97

0,00

65,17

1,49

210,52

1,7

8

41,04

20,71

19,36

34,34

7,65

9,86

59,41

0,00

8,98

201,35

1,1

9

0,07

0,08

0,13

0,61

0,12

0,35

1,40

9,26

0,00

12,02


Zj

133,25

97,45

155,08

435,44

271,74

66,34

208,68

202,07

11,98

1582,03


Tabelul 2 - Matricea de trafic si coficientii de prognoza dupa prima iteratie


fi

i/j

1

2

3

4

5

6

7

8

9

Qi

1,7

1

0,00

42,88

22,01

38,85

6,35

0,69

6,61

21,68

0,09

139,16

2,1

2

35,72

0,00

16,54

14,20

2,77

0,31

3,55

25,64

0,10

98,83

1,95

3

17,08

15,41

0,00

80,17

9,26

1,16

9,52

21,82

0,14

154,57

2,3

4

29,21

12,82

77,66

0,00

211,66

7,80

55,67

39,40

0,69

434,91

1,5

5

4,74

2,48

8,91

210,19

0,00

1,28

28,24

8,09

0,12

264,06

2,1

6

0,51

0,27

1,11

7,68

1,27

0,00

45,01

10,72

0,38

66,95

2

7

4,88

3,14

9,05

54,63

27,90

44,80

0,00

64,97

1,50

210,85

1,7

8

40,59

20,75

18,95

35,33

7,30

9,75

59,36

0,00

8,94

200,98

1,1

9

0,07

0,08

0,12

0,64

0,11

0,35

1,41

9,21

0,00

12,00


Zj

132,80

97,84

154,35

441,69

266,63

66,14

209,37

201,54

11,95

1582,31


ALOCAREA TRAFICULUI RUTIER PENTRU MATRICEA DE PROGNOZA



Alocarea pe ruta minimä


Aceastä metodä se bazeazä pe principiul 'totul sau nimic', adicä pentru o relatie de trafic datä, intregul volum de trafic corespunzätor revine barelor grafului principal care fac parte din ruta minimä, adicä pentru care costul deplasäril este minim.


In figura 4.1 sunt reprezentate legaturile dintre cele 9 zone.



Pe baza alocarii rutelor minime se obtin urmatoarele incarcari:


Q12 = F12 + F32 + F42 + F52 + F72 = 21.88 + 7.41 + 3.66 + 1.90 + 1.26=36.31


Q13 = F13 + F43 + F53 = 14.66 + 28.40 + 9.05=52.11


Q14 = F14 + F24 + F54 = 14.92 + 4.04 + 119.49.= 136.86


Q15 = F15 + F25 + F17 + F27 = 6.98 + 2.13 + 3.63 + 1.42 = 14.18


Q21=F81 + F91 + F24 + F25 + F27 = 28.17 + 0.06 + 4.04 + 2.13 + 1.42= 35.84


Q23=F23 + F26 =7.98 + 0.12=8.1


Q28=F18 + F28 + F19 + F29=15.03 + 12.79 + 0.09 + 0.66=28.57



Q31=F31 + F61=11.37 + 0.29=11.67


Q34=F31 + F84 + F35 + F85 + F37=11.37 + 13.24 + 9.46 + 7.80 + 4.92=64.56


Q36=F26 + F36 + F39=0.12 + 0.63 + 0.12=0.87


Q38=F38=14.15


Q41=F41 + F52 + F53=11.29 + 1.90 + 9.05=22.25


Q45=F35 + F45 + F65 + F85 + F95 + F37 + F47 + F67= 9.46 + 121.83 + 1.11 + 7.80 + 0.17 + 4.92 + 17.02 + 20.32=182.68


Q46=F16 + F46 + F48 + F49=0.39 + 2050 + 14.86 + 0.35=18.1


Q51=F51 + F71 + F52 + F72 + F53 + F54=5.18 + 2.68 + 1.90 + 1.26 + 9.05 + 119.49=139.56


Q57=F56 + F17 + F27 + F37 + F47 + F57 + F67 + F58 + F59=1.12 + 3.63 + 1.42 + 4.92 + 17.02 + 23.42 + 20.32 + 8.58 +

+ 0.18=80.61


Q63=F61 + F63 + F73 + F93=0.29 + 0.60 + 4.69 + 0.11=5.70


Q64=F64 + F74 + F94 + F65 + F95 + F67=2.45 + 16.64 + 0.32 + 1.11 + 0.17 + 20.32=41.04


Q68=F48 + F58 + F68 + F78=14.86 + 8.58 + 6.03 + 34.88=64.35


Q69=F39 + F49 + F59 + F69 + F79=0.12 + 0.35 + 0.18 + 0.29 + 1.11=2.05


Q75=F71 + F72 + F75=2.68 + 1.26 + 23.33=27.27


Q76=F73 + F74 + F76 + F58 + F78 + F59 + F79=4.69 + 16.64 + 20.28 + 8.58 + 34.88 + 0.18 + 1.11=86.39


Q82=F81 + F91 + F62 + F82 + F92=5.81 + 0.17 + 0.54 + 5.14 + 0.37=12.04881


Q83=F83 + F84 + F85=12.29 + 13.24 + 7.80=33.34


Q89=F93 + F94 + F95 + F96=0.11 + 0.32 + 0.17 + 0.27=6.38


Q96=F93 + F94 + F95 + F96=0.11 + 0.32 + 0.17 + 0.27=6.38


Q97=F87 + F97=31.79 + 1.04=32.83


Q98=F91 + F92 + F98=0.06 + 0.05 + 8.86=8.97



Reprezentarea la scara a valorilor debitelor pe tronsoanele retelei


Scara: 1pct = 15 unit







Contact |- ia legatura cu noi -| contact
Adauga document |- pune-ti documente online -| adauga-document
Termeni & conditii de utilizare |- politica de cookies si de confidentialitate -| termeni
Copyright © |- 2024 - Toate drepturile rezervate -| copyright

bani

Transporturi



Navigatie

Referate pe aceeasi tema


Coordonate ale procesului de management in transportul maritim
Transportul auto de marfuri in traficul international. contractul de transport in traficul rutier international de marfuri
Eco-economia - cerinta a viitorului durabil
Organizarea pietei maritime
Procesul de transport auto
Instructiuni pentru preintampinarea si combaterea inzapezirilor la calea ferata nr. - 311
Mijloacele de transport pe calea ferata
Manual de operare display pentru diagnoza - tren, vagoane
Implicatii ecologice ale activitatii din porturi. Poluarea si dezvoltarea durabila a portului
Analiza lantului valorii in transportul feroviar de marfa



Ramai informat
Informatia de care ai nevoie
Acces nelimitat la mii de documente, referate, lucrari. Online e mai simplu.

Contribuie si tu!
Adauga online proiectul sau referatul tau.
});